::  :: О проекте Контакты  
Материалов: 3416. Статей: 1017. Компаний: 2490. Марок: 881. Посетителей в мес: 9715
images/1x1.gif images/1x1.gif images/1x1.gif images/1x1.gif
Отраслевая техническая библиотека   Оконный рынок   Фурнитура   Стекло   Автоматич. двери
 
Зарегистрироваться!

Войти в систему
TOP100 Ведущие поставщики
Каталог оконного рынка
Комплектующие (460)
Фурнитура
Комплектующие
Химия
Стекло
Разное
Реклама
 
ПВХ и АЛЮ системы (224)
ПВХ-системы
АЛЮ-системы
Марки
Оборудование (2230)
Обработка ПВХ
Обработка АЛЮ
Обработка стекла
Каталог фирм
Фасады (750)
Светопрозрачные
Вентфасады
Мокрые фасады
Каталог фирм
Каталоги ключевых выставок.
> ТЕПЕРЬ ON-LINE <
Представляем экспонентов
Компания Glasstools
Станкин
Декенинк Рус
GEZE GMBH
Крунор
Грайн
Фототех
Века Рус
Брусбокс
Зигениа-Ауби
Фотогалерея 
Все экспоненты 
Тех. Библиотека
ALT VC65 Alutech Витражная система. Часть...
ALT VC65 Alutech Витражная система. Часть...
MAVent A-200 Альбом технических решений...
MAVent M-700 Альбом технических решений...
MAVent KН-400 Альбом технических решений...
MAVent KН-100 Альбом технических решений...
MAVent K-520 Альбом технических решений...
MAVent K-500 Альбом технических решений...
MAVent A-300 Альбом технических решений...
TP110 Reynaers Архитект. каталог...
Еще 2000 каталогов 
 
 
 Главная / Журнал / Раздел: Актуально / Светопрозрачные ограждения в тепловой защите оболочки зданий. Часть 3
         

Светопрозрачные ограждения в тепловой защите оболочки зданий. Часть 3

Рис. 6

Рис. 6

Рис 7

Рис 7

Рис 7 а

Рис 7 а

Рис 7 б

Рис 7 б

Рис 7 в

Рис 7 в

Проблемы нормирования и проектирования

«История архитектуры – это история борьбы за окна» 
Ле Корбюзье (1929 г.)

Начало читайте в Части 1,  Части 2

4.3 Расчет Rопр фрагмента наружной стены с оконным проемом 
Теперь выполним расчет самого «слабого звена» в теплозащитной оболочке здания – фрагмента 2-I стены 1-го этажа с большим оконным проемом размерами 2110 мм х 2410 мм и площадью 5,085 м2(см. таблицы 3 и 4 и рис. 6).

Расчет проведем по алгоритму, предложенному в нормативном документе [8]. Фрагмент разбиваем на 2 конструктивных узла: ВЕРХНИЙ узел, образованный стеной-основанием из ж/б ригеля, и НИЖНИЙ узел, образованный стеной из кирпичной кладки.

Шаг № 6. 
Расчет 
Rопр
 верхнего узла.
Выделяем характерные элементы, содержащиеся в данном узле: один плоский элемент – участок стены с основанием из ж/б ригеля и один линейный элемент – оконный откос проема. Как уже говорилось выше, учет влияния точечных элементов выполним позднее.Определим их характеристики.

Размерный геометрический показатель плоского эпемента рассчитываем по формуле:

s1 = Sо,1о,2-I = (0,8х40)/(3,66х 40) = 0,2186 м22;

где: 
Sо,1 – общая площадь проекции поверхности стены с ж/б ригелем для 40 фрагментов; 
Ао,2-I – общая площадь приведения 40 фрагментов типа 2-I стены (без учета светопроемов);
Апр,1 – площадь приведения фрагмента (6,2 – 2,543) = 3,66 м2.

Рассчитываем коэффициент теплопередачи плоского элемента: 

U1 = 1/R0,ж/б усл = 1/3,64 = 0,2750 Вт/(м2 x°С);
R0,ж/б усл = 3,64 (м2 x°С)/Вт – сопротивление теплопередаче «плоского элемента»– стены, образованной ж/б ригелем, условной однородной многослойной конструкции (см. расчеты шаг № 4.1).

Размерный геометрический показатель линейного элемента рассчитываем по формуле:

I1= L0,1 / Ао,2-I = (1,205 х 40)/(3,66 х 40) = 48,2/146,3 = 
0,3295м/м2;
где: 
L0,1 – общая длина проекции откоса ж/б ригеля для 40 фрагментов, 48,2 п. м; 
Ао,2-I = 146,3 м2.

По результатам расчета двухмерного температурного поля определили тепловой поток через расчетный участок, включая «линейный элемент» – оконный откос, равный 

Q
j
L
 
= Q1L = 12,2 Вт/м
(см. рис. 7а и 7б). 

Расчет проводился при следующих граничных условиях:
tв = 20°C; 
tн = –28°C; 
для стен:αв = 8,7 Вт/(м2 х°С); αн = 23,0 Вт/(м2 х°С); 
для окон: αв = 8,0 Вт/(м2 х°С); αн = 23,0 Вт/(м2х°С); в условиях стационарной теплопередачи (граничные условия III рода [38]). 

Модель конструкции (расчетная схема) и результаты расчетов полей температуры и теплового потока приведены на рис. 7а, 7б, 7в.

Видно (см., например, рис. 7в), что включение в расчетный участок и учет дополнительных теплопотерь через откос и окно принципиально меняет картину процесса теплопереноса в рассматриваемом конструктивном узле фрагмента наружной стены. 

Помимо плоского участка мы наблюдаем и обязаны анализировать теплопотери через линейное теплопроводное включение – оконный откос и конструктивно 
сложное теплопроводное включеие – оконный блок + узел его примыкания к стеновому проему. Первый включает в себя как плоские (непрозрачная часть: рамы, створки; стеклопакет), так и линейный элемент (граница остекления и непрозрачной части), а узел примыкания и точечные элементы – металлические дюбели и/или анкерные пластины крепления блока в проеме стены. 

Таким образом, в рассматриваемом узле мы имеем дополнительно пять новых элементов. Влияние откоса и, особенно, узла примыкания приводит к значительному возмущению в распределении температур и тепловых потоков, величина теплового потока в точке «А» (см. рис. 7в) составляет 50,5 Вт/м2, расстояние, на котором сказывается это влияние, примерно равно толщине стены (тепловой поток = 13,8 Вт/м2).

Тепловой поток на входе в окно QЕ-С = 34,0 – 12,2 = 21,8 Вт/м в 1,76 раза превосходит теплопотери QА-В-Е, обусловленные стеной с учетом откоса. Не принимать во внимание этот теплотехнически сложный и неоднородный элемент, мягко говоря, недальновидно. Продолжим расчет по шагу 6.

Для линейного элемента – оконного откоса, образованного железобетонным ригелем, определяется 
поток теплоты через участок фрагмента с данным линейным элементом, приходящийся на 1 п. м, который является результатом расчета двухмерного температурного поля (см. рис. 7б) 
Q1L = 12,2 Вт/м.

Расчетный участок имеет размеры 0,426 х 0,800 м. 
Площадь стены, вошедшей в расчетный участок 
S1,1 = 0,563 х 1,0 = 0,563 м2
(при b =1,0 м).
Поток теплоты через участок однородной стены той же площади определяется по формуле (формула Е10, Приложение Е [8])

Qj,1=    tв-tн
              ________         x S j,1
            Ro j,1 x b

Qj,2=    tв-tн
              ________         x S j,2
            Ro j,2 x b

Рассчитываем тепловой поток 
Qj,1= (48 х Sj,1) / ( 3 , 6 4 х 1 , 0 ) = 48 х 0,563/3,64х1,0 = 7,424 Вт/м. 

ΔQjL = Qj L– Qj,1 – Qj,2 (формула Е.9, Приложение Е [8]);

Далее по формуле Е.9 определяем ΔQjL
ΔQj L=12,2–7,424=4,778 Вт/м – поток теплоты, обусловленный линейным элементом – откосом ж/б ригеля; 

Ψj = ΔQj L/(tв – tн) (формула Е.8, Приложение Е [8]).
Затем по формуле Е.8 определяем Ψ1 

Ψ1=4,778/48=0,0996Вт(м°С) – линейный коэффициент теплопередач откоса ж/б ригеля.

Расчет характеристик нижнего узла проводится аналогично. 
Для этого узла поток теплоты Q2L= 11,2 Вт/м – по результатам расчета температурного поля;

R0,2усл=3,82(м2•°С)/Вт– сопротивление теплопередаче плоского элемента – стены с кирпичной кладкой; 

Qj,2 = (tв – tн) х Sj,2/(R0,2усл х b) = (48 х 0,563) / (3,82 х 1,0) = 7,074 Вт/м – поток теплоты через плоский элемент, образованный кирпичной кладкой; 
ΔQ2L=11,2– 7,074 = 4,126 Вт/м–поток теплоты, обусловленный линейным элементом – откосом  из кирпичной кладки.
Расчетные характеристики для верхнего и нижнего узла приведены в таблице 6. 

Таблица 6. Расчетные характеристики для верхнего и нижнего узла

Элемент фрагмента

Тип проекции элемента на поверхность фрагмента

Размерный геометрический показатель

Удельные потоки теплоты

Удельный потоки теплоты, обусловленный элементом

Верхний узел: стена с ж/б ригелем и оконным проемом

Плоский

s1 = 0,2186 м2/м2

U1 = 0,2750 Вт/(м×°С)

U× s1 = 0,0601 Вт/(м×°С)

Нижний узел: стена с кирпичной кладкой и оконным проемом

s2 = 0,7806 м2/м2

U2 = 0,2618 Вт/(м×°С)

U× s2 = 0,2044 Вт/(м×°С)

Верхний узел: оконный откос стены с ж/б ригелем и оконным проемом

Линейный

l1 = 0,3295 м/м2

Y1 = 0,0996 Вт/(м °С)

Y1 × l1 = 0,0328 Вт/(м×°С)

Нижний узел: оконный откос стены с кирпичной кладкой и оконным проемом

l2 = 0,9065 м/м2

Y2 = 0,0860 Вт/(м °С)

Y2 × l2 = 0,0780 Вт/(м×°С)

Для расчета Rопр фрагмента с большим оконным проемом воспользуемся формулой (5) – см. часть 1 статьи:

R0,2-I пр = 1 / (0,0601 + 0,2044 + 0,0328 + 0,0780) = 1/0,3753 = 2,66 (м2•°С)/Вт.

Таким образом, R0,2-Iпр = 2,66 (м2•°С)/Вт.

Теперь учтем снижение теплозащитных свойств фрагмента за счет точечных элементов– тарельчатых дюбелей со стальным сердечником, вклад которых в уменьшение  R 0,2-Iпр по данным работы [25] составляет менее 11%. 

Итоговое значение приведенного сопротивления теплопередаче фрагмента стены фасада здания с выделенными 2-мя плоскими, 2-мя линейными и 2-мя точечными элементами, полученное в результате данного расчета составляет:

R0,2-I пр = 2,37 (м2•°С)/Вт.

Отметим некоторые недочеты в терминологии, а также при определении размеров расчетного участка и расчетной области. 
В работах [8,25] расчетный участок имеет в своем сечении размеры 0,426 х 0,800 м (толщина участка по оси Х• высоту по оси Y). 
Площадь стены, вошедшей в расчетный участок, 
S1,1 = 0,532 м х 1,0 м п. = 0,532 м2 , при этом 
b – протяженность расчетной области принята равной 1 погонному метру. 

Здесь есть малая деталь: в расчетный участок включена часть плиты перекрытия, а именно (0,532 м – 0,400 м) = 0,132 м, 
где 0,400 м – высота ригеля по оси Y. 
Таким образом, предполагается, что через границу «ж/б ригель – плита перекрытия» проходит линия адиабаты, т. е. процессов переноса тепла через границу нет.
Поэтому мы были вынуждены поступить так же. 
Площадь расчетного участка 0,426 х 0,800 м.
Площадь стены, образованной ж/б ригелем и вошедшей в расчетный участок, 
S1,1 = 0,563 м х 1,0 м = 0,563 м2
Площадь стены, образованной кирпичной кладкой и вошедшей в расчетный участок, 
S1,2 = 0,563 м2

4.4 Расчет Rопр фрагмента наружной стены с учетом светопрозрачного заполнения оконного проема 
Как было сказано выше оконные проемы со светопрозрачным запол-нением являются сложными по природе теплотехнически неоднородными конструкциями, которые являются по своей сути некими «черными дырами» в теплозащитной оболочке практически любых зданий любого назначения.
Даже такие специфические здания как, например, тюрьмы и элеваторы имеют соответствующие проемы в наружных стенах. Уточним значение Rопр фрагмента стены с оконным проемом, использовав для заполнения оконные блоки, характеристики которых приведены в таблице 7.
Оконный блок системы 1 представляет собой конструкцию, состоящую из 3-х створок, слева и справа «глухое» остекление, по центру – открывающаяся поворотно-откидная створка. 
Оконный блок изготовлен из 3-х камерного ПВХ-профиля системной глубиной 60 мм, в среднюю камеру профиля установлен стальной усилитель, установлен 2-х камерный стеклопакет с обычными стеклами и воздушным заполнением. Приведенное сопротивление теплопередаче такого окна согласно результатам сертификационных испытаний в аккредитованных российских и зарубежных центрах, а также согласно данным расчетов составляет 0,49 (м2х°С)/Вт.

Необходимо отметить, что именно такие оконные блоки установлены во многих домах-новостройках, а также после капитального ремонта домов жилого фонда московского региона. 

Используя формулу 9 настоящей статьи рассчитаем эффективное значение R0,стпрфакт

А0,спк – общая площадь всех оконных блоков, установленных в 40 фрагмента типа 2-I, А0,спк = 4,88 х 40 = 195,2 м2
А0,ст – общая площадь всех наружных стен для 40 фрагментов типа 2-I, за исключением площадей светопроемов. 
К этой площади в расчете следует добавить суммарную площадь всех монтажных швов, в нашем случае она составляет 8,2 м2.

Таким образом, 
А0,ст = 292,6 + 8,2 = 300,8 м2.
R0,стпр=R0,2-Iпр= 2,37(м2•°С)/Вт,
R0,спкпр = 0,49 (м2•°С)/Вт.

Подставляя эти значения в формулу расчета получаем Rо,фактпр= (Ао,ст+ Ао,спк)/(Ао,ст/Rо,стпр + Ао,спк/Rо,спк) = (300,8 + 195,2)/(300,8/2,37 + 195,2/0,49) = 496/(126,92 + 398,37) = 496/525,29 = 0,94 (м2х°С)/Вт. 

Таким образом, эффективное (фактическое) значение приведенного сопротивления теплопередаче фрагмента 2-I наружной стены фасада, рассчитанное с учетом светопрозрачного заполнения оконного проема, почти в 2,5 раза меньше, чем Rопрэтого же фрагмента, рассчитанное с учетом только плоских, линейных и точечных элементов самой стены.

Как было сказано в части 1 настоящей статьи значительная часть производителей оконных конструкций освоили выпуск продукции с высокими теплотехническими характеристиками с Rопр более 0,8 (м2•°С)/Вт.

Теперь в качестве примера установим современное окно подобной конструкции, но которое изготовлено с применением последних инновационных продуктов, а, именно, коробка и створки оконного блока изготовлены из 5-камерного ПВХ-профиля особой прочности (с фиброармированием) с системной глубиной 85 мм без использования стальных усилителей в центральной камере. Необходимо отметить, что в продуктовой линейке многих производителей профильных систем для окон и других СПК независимо от материала имеется продукция с высокими энергосберегающими характеристиками. 

В оконном блоке системы 2 применен двухкамерный стеклопакет толщиной 44 мм с двумя стеклами с «мягким» низкоэмиссионным покрытием и заполнением камер аргоном. Приведенное сопротивление теплопередаче оконного блока Rопр= 1,08 (м2•°С)/Вт. Определим теперь фактическое значение Rопр 40 фрагментов типа 2-I с оконными блоками системы 2: 

Rо,фактпр=(Ао,ст + Ао,спк)/(Ао,ст/ Rо,ст пр + Ао,спк/Rо,спк) = (300,8 + 195,2) / (300,8/2,37 + 195,2/1,08) = 496 / (126,92 + 180,74) = 496/ 307,66 = 1,61 (м2х°С)/Вт.

Как видно из приведенного примера расчета, в отличие от таких теплопроводных включений как дюбели и откосы, вклад которых в снижение теплозащитных свойств оболочки здания составляет около 11% для точечных элементов и 17% для линейных элементов, учет теплопроводных включений в виде светопрозрачных заполнений оконных проемов дает в разы снижение расчетного (эффективного) значения приведенного сопротивления теплопередаче. 

Таблица  7

Характеристики оконных блоков
из ПВХ-профиля

Система 1
(продукция массового потребления)

Система 2
(инновационная продукция)

Размеры оконного блока (ШхВ), мм

2370 x 2060

Сопротивление теплопередаче пакета профилей, м² °С/Вт

0,64

1,05

Площадь оконного блока, м²

4,88

4,88

Площадь остекления, м²

3,77

3,64

Площадь переплетов, м²

1,12

1,24

Длина краевых зон, м

15,35

15,16

Формула стеклопакета

4М1-10-4М1-10-4М1

4И-Ar16-4М1-Ar16-4И

Толщина стеклопакета, мм

32

44

Сопротивление теплопередаче стеклопакета, м² °С/Вт

0,54

1,33

Дистанционная рамка

Алюм

Алюм

Линейный коэффициент теплопередачи краевых зон, м °С/Вт  

0,08

0,04

Приведенное сопротивление окна, м² °С/Вт

0,49

1,08


5. По поводу простоты выделения плоских, линейных и точечных элементов 
Заключительная фраза авторов статьи [25] такова «Оставляя в стороне анализ полученного значения Rопр, можно отметить простоту определения этого значения. Потребовался расчет всего четырех температурных полей. Данные табл. 3 позволяют провести анализ и наметить пути повышения теплозащиты ограждающей конструкции». С этим «постулатом» мы категорически не согласны, во-первых, предмет и конечно результат любого научного исследования, даже если оно носит поисковый характер должен являться предметом обязательного анализа, во-вторых, для определения Rопр требуется расчет гораздо большего количества двухмерных температурных полей и тепловых потоков, причем для точечных элементов это должно быть моделирование трехмерных температурных полей, в-третьих, в своем примере расчета приложения Н нормативного документа [8] было выделено всего 6 элементов, а вот если посмотреть (рис. 7) на фрагмент 4-I (с небольшим оконным проемом 1210х1210 мм), в нем появляются несколько дополнительных элементов (ж/б перемычка над оконным проемом, дополнительная стена из кирпичной кладки между перемычкой и ж/б ригелем несущего каркаса, кирпичная кладка нижнего узла с совершенно другой площадью приведения – это все плоские элементы, новые линейные элементы – оконный откос ж/б перемычки и оконный откос кирпичной кладки, т.к. они имеют совершенно другие размеры и площади). Если внимательно изучить и проанализировать проектную документацию на фасады здания, то можно выделить около двух десятков различных элементов, в том числе стыков наружных стен с плитами перекрытий и внутренними перегородками.

ВЫВОДЫ
Вывод 1. О правовой коллизии
В связи с вводом в действие нового НД СП 50.13330 «Тепловая защита зданий» ранее действующие НД федерального уровня СНиП 
23-02 в редакции 2003 года и приложение к нему СП 23-101-2004 не были отменены, и, кроме того, этот СНиП по-прежнему входит в Перечень документов обязательного применения в соответствии с распоряжением Правительства Российской Федерации от 21 июня 2010 г. № 1047-р при проектировании зданий. Создавшееся положение вызывает дополнительные сложности, как перед проектными организациями, так и органами экспертизы, какой НД применять? 

Кроме того, в 3-м квартале этого года по инициативе Минэконом-развития прошло общественное обсуждение проекта приказа Минрегиона «Об утверждении требований энергетической эффективности зданий, строений, сооружений». В Приложении к проекту приказа, раздел IV. Обязательные технические требования, п. 17 установлены новые требования к ограждающим конструкциям «Для соблюдения требований энергетической эффективности и для обеспечения комфортного микроклимата в здании для проживания и деятельности людей, нормируемые значения сопротивления теплопередаче отдельных элементов и конструкций наружных ограждений здания, устанавливаются в соответствии с национальными стандартами и сводами правил. 

При строительстве жилых и общественных зданий устанавливается следующие требования к повышению тепловой защиты:

приведенное сопротивление теплопередаче несветопрозрачных наружных ограждений должно быть увеличено на 15% по отношению к нормируемому уровню, а с 2016 г. на 30% к нормируемому уровню;

приведенное сопротивление теплопередаче светопрозрачных ограждений (окон и витражей) должно составлять не менее 0,8м2•°С/Вт для районов с величиной показателя градусо-суток более 4000 и 0,55 м2•°С/Вт для остальных, а с 2016 г. соответ-ственно не менее 1,0 м2•°С/Вт для районов с величиной показателя градусо-суток более 4000 и 0,8 м2•°С/Вт для остальных.

Снижение сопротивления теплопередаче светопрозрачных ограждений допускается не более чем на 5% относительно нормируемых значений сопротивления теплопередаче.

Данные требования энергетической эффективности подлежат применению при проектировании, экспертизе, строительстве, вводе в эксплуатацию и эксплуатации построенных, реконструированных или прошедших капитальный ремонт отапливаемых зданий, строений, сооружений.Выполнение этих требований является обязательным для лиц, осуществляющих проектирование, экспертизу, строительство, ввод в эксплуатацию и эксплуатацию построенных, реконструированных или прошедших капитальный ремонт зданий».

Еще не высохла типографская краска в новом СП, а уже расматриваются новые подзаконные акты прямого действия по повышению нормативных требований к ограждениям, хотя по отношению к светопрозрачным конструкциям это объективно соответствует требованиям строительной теплотехники оболочки зданий, современным инновационным продуктам отрасли СПК и жизненным реалиям. 
Только для проектных организаций в регионах встает вопрос «Что делать?» и «Кто виноват?».

Вывод 2. 
О достоинствах нового СП 
Впервые в НД по тепловой защите зданий появилось физически осмысленное определение приведенного сопротивления теплопередаче ограждающей конструкции, опирающееся на базовое определение теплового (термического) сопротивления согласно [29, 30].

Впервые за последние 10 лет в НД федерального уровня перешли от деклараций к делу и действительно рассчитали Rопр наружной стены не только «без учета светопроемов», но и «с учетом откосов». Хотя и здесь такие расчеты были предложены ранее в СТО Союза архитекторов и проектировщиков Сибири [18] и в 
статье [21].

Вывод 3. 
О преемственности и устранении недостатков Преемственность, несомненно, есть. 
В основу расчета Rопр наружных стен положен метод расчета двухмерных и трехмерных температурных полей. Предложен с целью упрощения процедуры расчетов с применением программ для ПК способ выделения «не связанных между собой» отдельных элементов конструкции стен: т.н. плоских, линейных и точечных элементов. Упрощенный метод расчета по СНиП 23-02 и СП 23-101 с использованием коэффициента теплотехнической однородности раскритикован и отвергнут, как «эмпирический и полуэмпирический». Основные положения и концепция расчетов на основе нового «элементного метода» изложены в Приложениях Е (обязательное) и Н (справочное). Содержание этих приложений представляет собой с незначительными доработками результаты научно-исследовательской работы, изло-женные в статье [25].

Вывод 4. 
Новый «модернизированный» метод расчета Rопр наружных стен 
Новый метод расчета на основе выделения и классификации элементов конструктива изложен недостаточно строго и полно, особенно в части расчета трехмерных температурных полей и потоков в приложении Н с примером расчета, особенно это относится к приложению Н с примером расчета, столь важным для «проектировщика-конструктора», для которого, по словам руководителя разработки, и предназначено «это пособие..., а не для отопленцев» [31]. 

Так требования к использованному в работе программному комплексу полностью отсутствуют, а ведь по логике вещей именно он и должен быть главным инструментом проектировщика, в установленном порядке, верифицированным и, при необходимости, сертифицирован в аккредитованном центре по сертификации программных продуктов в строительстве. Применение «любительских» программ для расчетов на ПК понятно и оправдано при проведнии поисковых научных исследований, категорически недопустимо в процессе реального проектирования, т. к. это приведет к невозможности сопоставления результатов расчетов, оценки их точности и достоверности.

В приложении Н проводится расчет т. н. «точечных элементов» – тарельчатых дюбелей, для определения теплопотерь через плоский элемент конструкции стены с таким дюбелем необходим расчет трехмерных температурных полей и определение потоков теплоты с размерностью [Вт]. Эта проблема в НД замалчивается, функциональные возможности программного продукта не раскрыты, а сами непосредственные результаты расчетов трехмерных полей отсутствуют и приведены лишь как итоговые значения в таблице Н.2 и под рисунками двухмерных полей Н.4 и Н.5 [8].

Вывод 5. 
Учет вклада светопрозрачных заполнений в фактическое снижение теплозащитных свойств и, следовательно, в снижение Rопр наружных стен не рассмотрен вообще.
По сравнению с вкладом линейных и точечных элементов в сни-
жение фактического значения приведенного сопротивления теплопередаче наружных стен по результатам расчетов, приведенных в приложении Н, учет светопрозрачных заполнений проемов в разы уменьшает это значение.

Вывод 6. 
Наша попытка рассчитать Rопр фрагмента фасада здания или любой другой выделенной ограждающей конструкции по алго-
ритму СП 50.13330 до конца не удалась. Не имели мы в руках инструмента для расчета трехмерных температурных полей, а, следовательно, не можем рассчитать напрямую дополнительные теплопотери через точечные элементы с размерностью  «2». Кроме того, не совсем внятно изложен способ определения площадей наружной стены Sj,1 и Sj,2, вошедших в расчетную область. Авторы, по-видимому, не до конца определились с терминами «расчетный участок», «расчетная область», «расчетный фрагмент», а также с едиными правилами их выбора или выделения, едиными правилами определения размеров и площадей, правилами «приведения» или нормировки. 

В связи с вышеизложенным считаем, что СП 50.13330 по существу не является методическим пособием для практикующих проектировщиков-конструкторов, не позволяет определить осредненное по всему фасаду здания приведенное сопротивление теплопередаче наружных стен, так как предлагаемая авторами методология расчетов вообще не предполагает учет самой главной теплотехнической неоднородности наружных стен фасада – светопрозрачных заполнений проемов, и требует глубокой переработки с учетом апробированных отечественных и зарубежных НД и современного программного обеспечения.

Принципиальная ошибка – сохранение требований по теплозащите окон без изменений на уровне СНиП 23-02-2003 (реально более 15 лет), при этом не принимаются во внимание инновационные энергосберегающие виды продукции, освоенной в массовом производстве отечественными производителями СПК. 

Для полноценного учета вклада СПК в теплозащитные свойства оболочки зданий необходимо: 

1.Ввести самостоятельный раздел «Ограждающие светопрозрачные конструкции в оболочке зданий. Расчет приведенного сопротивления теплопередаче окон и остекленных дверей». Выполнение такой работы следует поручить специалистам-профессионалам, которые пока в России еще есть. 

2.В СП должна быть изложена методика комплексного системного подхода к расчету приведенного сопротивления тепло-передаче защитной оболочки здания с учетом всех имеющих место теплотехнических неоднородностей, в том числе самой главной из них СВЕТОПРОЗРАЧНЫХ ОГРАЖДЕНИЙ. 

Авторы статьи выражают искреннюю признательность руководству компании Rehau за поддержку данной инициативной исследовательской работы, полномочному представителю компании CAD Plan Д.В.Безлеру за предоставление возможности и проведение расчетов с использованием программного комплекса flixo и консультации, а также А.В.Карявкину и С.Галиеву за проведение сопоставительных расчетов с использованием программного комплекса WINDOW-THERM.

Подписи к рисункам
Рис. 6. 
Фрагмент 2–I с оконным проемом (главный фасад, 1-й этаж): Расчетные узлы: 
верхний: стена с ж/б ригелем; 
нижний: стена с кирпичной кладкой; 
Fрасч – площадь расчетной области, м2
Aпр – площадь приведения, м2
Рис.7
Фрагмент 4–I с оконным проемом (торцевой фасад, 1-й этаж)
Рис.7а. 
Модель конструкции (расчетная схема) участка стены сж/б ригелем
Рис. 7б. 
Поле и изолинии температур
Рис. 7в.
Поле плотности и изолинии теплового потока

Использованные источники *
[1] Савин В.К., Верховский А.А., Власова Т.В., Тихомирнов С.И., Иванов В.В. О добросовестности, корректности и достоверности. К вопросу обеспечения нормативных теплотехнических требований к современным окнам. – Ж. Строительные конструкции/Системы безопасности, 2007, № 1, с. 4; Современная оконная энциклопедия, 2007, № 5, с. 50; № 6–7, с. 48.
[2] Тихомирнов С.И., Пантюхов Н.А., Шахнес Л.М. Светопрозрачные ограждения зданий. Энергосберекение и энергоэффективность. Практика реализации программ энергосбережения в Европейском союзе и России. – Ж. Окна.Двери, Фасады, 2011, №5 (44), с.28-36; 2012, № 1 (45), с.12-19. 
[3] Тихомирнов С.И., Пантюхов Н.А., Шахнес Л.М. О практике проектирования светопрозрачных ограждений зданий. – Ж. Окна.Двери. Фасады, 2012, № 3 
(47), с. 16-23; Ж. Лучшие фасады, 2012, № 3 (34), с.10-13. изменений в СНиП II-3-79 Строительная теплотехника»
[6] СНиП 23-02-2003 Тепловая защита зданий
[7] СП 23-101-2004 Проектирование тепловой защиты зданий
[8] СП 50.13330.2012 «Тепловая защита зданий» (актуализированная редакция СНиП 23-02-2003) /утв. приказом Минрегиона России от 30 июня 2012 г. № 265 и введен в действие с 1 июля 2013 г.
[18] СТО СРО НП СПАС–04–2011 «Проектирование тепловой защиты жилых и общественных зданий» (СРО Некоммерческое партнерство «Союз проектировщиков и архитекторов Сибири» – НП СПАС, г. Омск)
[21] Кривошеин А.Д., Федоров С.В. К вопросу о расчете приведенного сопротивления теплопередаче ограждающих конструкций. Инженерно-строительный журнал, 2010, №8. – с.21-27
[25] Гагарин В.Г., Козлов В.В. Теоретические предпосылки расчета приведенного сопротивления теплопередаче ограждающих конструкций. Журнал «Строительные материалы», декабрь 2010
[31] Вебинар АВОК на тему «Новые нормативные требования обеспечения тепловой защиты зданий», 24 сентября 2013 г.http://webinar.abok.ru/webinar/teplovaya_zashita_zdanii/
[32] ГОСТ 23166-99 Блоки оконные. Общие технические условия
[33] ГОСТ 11214-86 Окна и балконные двери деревянные с двойным остеклением для жилых и общественных зданий. Типы, конструкция и размеры
[34] Альбом технических решений системы наружного утепления «СИНТЕКО» http://www.gosthelp.ru/text/AlbomAlbomtexnicheskixres.html
[35] Михаил Зиборов. Ученые предложили новую методику расчета вентилируемых фасадов. Всероссийский отраслевой интернет-журнал СТРОИТЕЛЬСТВО.RU – март-2013 http://rcmm.ru/content/topics/132_print.html
[36] Спиридонов А., Ким Л., Фомичев А., А.Верховский А. Считать иль не считать? (Реплика на статью В.А.Могутова, А.А.Верховского и др. «Сравнительные теплотехнические характеристики стеклопакетов», опубликованную в журнале «Светопрозрачные конструкции» №2, 2002, стр. 52-53). Ж.«Светопрозрачные конструкции», 2002, №3
[37] Кривошеин А.Д., Федоров С.В. Руководство пользователя программным комплексом «TEMPER» по расчету температурных полей ограждающих конструкций зданий/ СибАДИ. — Омск, 1997
[38] Богословский В.Н. Строительная теплофизика. М, «Высшая школа», 1982
[29] Соколов Н.А. Метрологическое обеспечение энергосбережения (Измерение теплопроводности и связанных с ней величин). Санкт-Петербург: НИУПЦ «МИО», 2005
[30] Методика измерений МИ 2630-2000 Государственная система обе-
спечения единства измерений (ГСИ). Метрология. Физические величины и их единицы. – М.: ВНИИМС Госстандарта России, 2000

Авторы: С.И. Тихомирнов, инженер-физик, Московский инженерно-физический институт (МИФИ); аспирантура Института Радиотехники и Электроники (ИРЭ) АНСССР; старший научный сотрудник, канд. техн. наук, Шахнес Л.М., инженер

Автор/источник: Журнал Окна. Двери. Фасады.
Все статьи Журнал Окна. Двери. Фасады. >>>

10:01 03-03-2014

Распечатать
Марка «» в Каталоге материалов >>>
Поставщики марки «» в Каталоге Фирм >>>
id = 562

   
Реклама
Наши издания
Наши партнеры
 
 
Выставки

 

 
Интегрированный каталог оконного и фасадного рынка России ODF.RU (Окна Двери Фасады)

© Издательство БАУПРЕСС. Разработка и дизайн - © PIV . При копировании информации ссылка на www.odf.ru обязательна.
Телефон редакции: +7 495 374-8905

ODF.RU - это ежедневно актуализируемый каталог более 500 марок, более 5000 материалов, более 9 Гигабайт информации для производителей окон и фасадов

Подпишитесь на рассылку:
Еженедельный обзор оконного рынка

Ваш E-mail
Ваше имя

[ П р и м е р ]